Metodichka_Bykov


ГОУ СПО Пожарно-спасательный колледж
"Санкт-Петербургский центр подготовки спасателей"
Н. И. Дмитриев, В. А. Шклярик
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ
к выполнению расчетной работы по дисциплине
«Противопожарное водоснабжение»
для студентов колледжа
Санкт-Петербург 2011
Расчетная работа
Произвести гидравлический расчет наружного водопровода текстильного комбината площадью 40 га (рис.1).
Водопровод объединенный высокого (низкого) давления, источник водоснабжения - река.
Характеристика основных зданий комбината для всех вариантов приводится в табл. 1.
Число рабочих в смену и число рабочих, принимающих душ, приводится в таблице 2.
Расходы воды на производственные нужды приведены в таблице 3.
Таблица 1

п\п Наименование здания Степень огнестой-кости здания Объём здания, м3 Высота здания, м Высота расположения ПК, м
1.
2.
3.
4.
5. Механический цех
Прядильный цех
Ткацкий цех
Отделочный цех
Котельная II
II
II
II
II 30000
180000
40000
31000
14000 12
10
19
9
14 7
7,5
14
6
1,5
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ВЫПОЛНЕНИЮ
РАСЧЕТНОЙ РАБОТЫ
Расчетная работа состоит из расчётной и графической частей. Работа выполняется на листах формата А4.
1. Расчетная часть.
При расчете объединенного водопровода необходимо:
Определить расчетные расходы воды для режима работы водопровода «до пожара» и для режима «при пожаре» для каждого здания в отдельности и для текстильного комбината в целом.
Произвести гидравлический расчет наружной водопроводной сети.
Определить объем резервуара чистой воды и водонапорного бака, а также высоту расположения дна водонапорного бака. Произведя перечисленные расчеты, подобрать типовые проекты данных сооружений.
Выбрать по каталогу хозяйственно-производственные и пожарные насосы, определить их число в соответствии со СНиП 2.04.02-84*.
Расставить гидранты и задвижки на наружной сети водопровода в соответствий со СНиП 2.04.02-84*.
Образец оформления титульного листа расчетной работы приводится в приложении.

Таблица 2
№ здания Предпоследняя цифра номера зачетной книжки
1 2 3 4 5 6 7 8 9 0
Число
рабочих
в смену 1
2
3
4
5 90
200
290
190
25 100
420
270
150
40 80
450
250
140
35 70
400
260
160
30 11О
300
220
170
40 120
350
240
180
45 125
290
300
150
50 130
320
280
130
30 85
360
220
150
50 95
290
250
145
45
Число рабочих,
принимающих душ 1
2
3
4
5 75
190
280
95
25 85
390
260
140
40 75
435
230
130
35 65
385
250
150
30 100
290
210
160
40 11О
340
220
170
45 115
280
290
140
50 120
310
250
120
30 75
350
200
140
50 90
240
230
130
45
Таблица 3
№ здания Последняя цифра номера зачетной книжки
0 9 8 7 6 5 4 3 2 1
Водопровод низкого давления Водопровод высокого давления
Расходы воды на производств. нужды, л/с. 1
2
3
4
5 4,5
6,0
3,5
4,5
8,0 4,1
6,5
3,7
4,2
7,1 4,8
6,3
3,8
4,0
6,4 4,0
7,0
4,0
4,5
7,5 3,4
7,4
4,1
5,0
6,6 4,3
6,0
3,9
6,0
8,1 4,5
6,6
4,0
6,4
6,2 5,0
7,0
3,3
5,1
6,0 4,7
6,0
3,4
5,0
7,0 4,0
6,5
4,1
5,3
7,9
2. Графическая часть
Вычертить генеральный план объекта с нанесенной наружной водопроводной сетью, задвижками и пожарными гидрантами. (Рис. 1)
При выполнении чертежа генерального плана необходимо пользоваться условными обозначениями ГОСТа 12.1.144-82 .
15240006985Колодец
Задвижка
Гидрант пожарный
Основной задачей расчета проектируемого наружного водопровода является обеспечение подачи воды к каждому зданию и сооружению в необходимом количестве и под соответствующим напором.
18
1

Рис. 1 Схема хозяйственно-производственно-противопожарного водопровода предприятия.
1- водоприемник; 2- самотечные линии; 3- береговой колодец; 4- насосная станция первого подъема; 5- очистные сооружения; 6- резервуар чистой воды; 7- насосная станция второго подъема; 8- водоводы; 9- водонапорная башня; 10- водопроводная сеть.
В производимом расчете необходимо привести обоснование принятой схемы водоснабжения объекта.
Определение расчетных расходов воды.
Первоочередной задачей при проектировании и расчете водопроводных систем является определение количества потребляемой воды на различные нужды, т.е. определение расчетных расходов.
Расчетные расходы воды можно разделить на три основные группы: хозяйственно-питьевые, производственные и расходы на пожаротушение.
При расчете объединенных водопроводов расчетные расходы воды для промышленных предприятий определяются:
до пожара Qрасч=Qмакс.х-п+Qдуш+Qпр
при пожаре Qмакс.х-п+Qпр+Qпож
где:
Qмакс.х-п - максимальный хозяйственно-питьевой расход воды, л/с
Qпр - производственный расход воды, л/с
Qдуш - душевой расход воды, л/с
Qпож - расход воды на пожаротушение (наружное и внутреннее), л/с
Qпож=Qн.п.т.+Qвн.п.т.
Максимальный хозяйственно-питьевой расход воды будет равен:
Qмакс.х-п=K Qср.х-п
где K - коэффициент неравномерности водопотребления.
Qср.х-п - средний хозяйственно-питьевой расход воды, л/с
Qср.х-п=
Где q1(2) - норма водопотребления на 1 человека в смену в «горячих» и «холодных» цехах;
t - время работы смены, час;
N1- число рабочих в цехах;
Расход воды на душевые установки определяется по формуле:

где q3 - часовой расход воды на 1душевую сетку, л/час;
N2 - количество человек, принимающих душ;
количество человек на 1 душевую сетку.
Примечания:
Значение величин K, q1(2), q3 определяются в соответствии со СНиП 2.04.02-84* и СНиП 2.04.01-85*:
1. К «горячим» относятся цехи с тепловыделением более 80 кДж (20 ккал) на 1 м³ /ч, при этом норма расхода воды на хозяйственно-питьевые нужды на одного человека в смену для таких цехов составляет 45 л, а коэффициент неравномерности водопотребления - 2,5. Для всех остальных («холодных») цехов данная норма составляет 25 л , а коэффициент неравномерности водопотребления – 3. Часовой расход на одну душевую сетку равен 500 л.
2. Количество человек на одну душевую сетку необходимо принимать:
для прядильного и ткацкого цехов - 15;
для механического цеха - 7;
для котельной и отделочного цеха - 5.
Расход воды на производственные нужды зависит от характера производства от типа применяемого оборудования и аппаратуры, от схемы технологического процесса и определяется на основе технологических расчетов.
Расход воды на пожарные нужды равен сумме расходов воды на наружное и внутреннее пожаротушение
Qпож=Qн.п.т..+Qвн.п.т.
Расход воды на наружное пожаротушение определяется по СНиП 2.04.02-84*. Расход воды на внутреннее пожаротушение определяется по СНиП 2.04.01-85*.
Гидравлический расчет наружной водопроводной сети
Гидравлический расчет наружной водопроводной сети производится для двух режимов работы водопровода: «до пожара» и «при пожаре». Основной расчет производится на пропуск воды в режиме «до пожара».
Задачами основного расчета являются:
- выбор диаметров труб для каждого участка сети;
- определение потерь напора в сети.
В режиме работы сети «при пожаре» производится проверочный расчет, цели которого:
- проверить выбранные в результате основного расчета («до пожара») диаметры труб на пропуск воды при пожаре;
- определить потери напора в сети в режиме работы «при пожаре».
Для расчета водопроводной сети составляется расчетная схема отбора воды, на которой указываются точки отбора и количество отбираемой воды, а также длины участков. Диаметры труб подбирают по скорости движения воды, которая определяется экономическими факторами (стоимость труб, затраты на их укладку, эксплутационные затраты, расчетный срок службы и др.). Такие скорости получили название экономические.
Экономические скорости при нормальном режиме работы водопровода составляют 0,7÷1,2 м/с для труб малых диаметров и 1,0÷1,5 м/с для труб больших диаметров.
При пропуске пожарных расходов воды скорость движения воды может быть принята 2,0÷2,5 м/с. Практически диаметры труб подбирают по расходу и экономической обоснованности скорости. В приложении 8 выделены значения этих скоростей для труб различных диаметров.
Подбор диаметров труб можно производить по предельным экономически обоснованным расходам, значение которых приводятся в таблице 4.
Таблица 4
Диаметры труб, м Предельные экономические расходы, л/с
мин макс.
100 - 8,2
125 7 14
150 12,7 21,8
200 21,8 40
250 40 65
300 65 94
400 133 178
При гидравлическом расчете кольцевой водопроводной сети в начале устанавливают направление потоков воды и предварительное распределение расходов по отдельным участкам. Дальнейшая задача расчета кольцевой сети сводится к определению действительного распределения потоков и расходов воды по всей сети (увязка сети).
Рассмотрим водопроводную сеть состоящую из одного кольца (рис. 2)
q2q1
Qрасч
6
1
2
3
4
5
q3
q4
q5

Рис.2 Расчетная схема
Точки 1,2,3,4,5,6 - точки (узлы) отбора воды. Вода в точку 1 поступает в количестве Qрасч и движется по кольцу в двух направлениях. Точка, где встретятся потоки воды (например, точка 4) называется диктующей точкой или точкой водораздела. Условно принимаем, что с участка 3-4 в точку 4 поступает вода в количестве 0,5 Qрасч и с участка 5-4 поступает такое же количество воды. Расход воды на участке определяется как сумма узлового, отбираемого в конце участка, и транзитного.
Определяем расходы воды на участках полукольца 1-2-3-4:
участок 4-3
участок 3-2 Q3-2= Q4-3+q3
участок 2-1 Q2-1= Q3-2+q4Расходы воды на участках полукольца 1-6-5-4 определяются по формулам:
участок 4-5
участок 5-6 Q5-6= Q4-5+q1участок 6-1 Q6-1= Q5-6+q5Проверка Qрасч= Q2-1+Q6-1
После определения расходов на участках водопроводной сети подбираются диаметры труб на этих участках и рассчитываются потери напора.
Для кольцевой водопроводной сети потери напора рассчитывают на участках и в полукольцах. При этом суммы потерь напора в полукольцах должны быть равными, т.е. ΣhI=ΣhII.
Практически добиться равенства потерь напора в полукольцах очень сложно, поэтому при расчете кольцевой сети возможна погрешность Δh, называемая невязкой сети.
ΣhI - ΣhII = ± Δh
При расчете сети на пропуск воды до пожара допускается невязка сети не более 0,5 м, а при пожаре - не более 1 м.
Если при расчете невязка получилась больше допустимой, то необходимо перераспределить потоки на величину поправочного расхода.
Поправочный расход может быть определён по методу предложенному проф. Лобачевым В.Г. по формуле:

где Δq- поправочный расход, который отнимается от расходов перегруженных участков одного полукольца и прибавляется к недогруженным участкам другого полукольца.
Δh- невязка сети, м;
Si - сопротивление участка;
Qi - расход воды на участке, л/с.
Увязку сети заканчивают после получения допустимого значения невязки.
Окончательно потери напора в сети определятся как полусумма потерь напора в полукольцах

С учетом местных потерь, общие потери напора в сети определяются по формуле:
hобщ.сети=1,1hcети
ПРОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЁТ СЕТИ
При проверочном расчете определяют, смогут ли трубы выбранных в результате основного расчета диаметров пропустить дополнительное количество воды для тушения пожара. При этом скорость движения воды не должна превышать 2,0÷2,5 м/с. В противном случае диаметры труб увеличивают. Вместе с тем, в отдельных случаях при значительных потерях напора на каком-либо из расчетных участков возможно увеличение диаметра труб и при скоростях меньших допустимой.
Проверочный расчет при пожаре ведется в том же порядке, что и до пожара. Составляется расчетная схема отбора воды из наружной сети. На схему наносятся узловые расходы в соответствии с расположением производственных зданий на генеральном плане.
Методика определения расходов воды на участках сети не изменяется, но при этом необходимо помнить, что расчетные расходы определяются с учетом отбора воды из сети для целей пожаротушения.
При проверке выбранных диаметров труб следует использовать прил. 8.
При увязке сети рационально использовать предлагаемую форму таблицы для записи расчетов (табл.5). Величина невязки при расчете сети на пропуск воды «при пожаре» не должна превышать 1 м. вод. ст.

Таблица 5
Номер полукольца Участки Длина участка
м Диаметр труб
мм Расход на участке Q
л/с Сопротивление участка S h=SQ2 Первое исправление Скорость м/с
SQ ΔQ
л/с Q1=Q+ΔQ h1=sQ2 I
II Σh I= Σh I1=
Σh II= Σh II1=
Расчет запасных и напорно-регулирующих емкостей
Регулирующие и запасные емкости в системе водопровода предназначены для регулирования неравномерности водопотребления, сохранения запасов воды, обеспечения необходимых напоров. К таким емкостям относят резервуары чистой воды, водонапорные башни, пневматические установки.
Объем резервуаров чистой Wрчв воды определяется по формуле
Wрчв= Wрег+ Wн.п.з.+ Wс.н.
где Wрег - регулирующий, объем (может быть принят равным 18% от сменного водопотребления) м;
Wс.н. - объем воды на собственные нужды (принимается равным 3% от сменного водопотребления), м ;

Wн.п.з - неприкосновенный пожарный запас воды, м .

Сменное водопотребление определяется по формуле:

где Qср.х-п - средний хозяйственно-питьевой расход воды, л/с
Qпр - расход воды на производственные нужды, л/с
Qдуш - расход воды на принятие душа, л/с
tсм - продолжительность смены, с
tдуш - продолжительность принятия душа в конце каждой смены. с
Тогда
Wрег=0,18Wс.в.
Wс.н.= 0,03Wс.в
Неприкосновенный пожарный запас Wн.п.з может быть определен по формуле:

где Qрасч- расчетный расход воды при пожаре, л/с;
tн.п.- расчетное время тушения наружного пожара, с. (Принимается согл. СНиП 2.04.02-84* п. 2.24)
Типовые проекты резервуаров чистой воды приведены в приложении 9.
Объем бака водонапорной башни определяется по формуле:
Wб= Wрег+ Wн.п.з
где Wб - объем бака, м³ ;
Wрег = 0,06 Wс.в.
Wрег - регулирующий объем, м³
Wн.п.з - неприкосновенный пожарный запас воды, м³.
Неприкосновенный пожарный запас воды может быть определен
по формуле:

где Qвн.п - нормативный расход воды на внутреннее пожаротушение, л/с;
Qмакс. х-п - максимальный хозяйственно питьевой расход, л/с;
tвн.п.т. - нормативное время тушения пожара внутри здания, с
Высота расположения водонапорного бака должна быть такой, чтобы обеспечить работу внутренних пожарных кранов при самом низком уровне воды в баке
Нб=hобщ+Нсв+ΔZ
где Нб - высота расположения бака над уровнем земли, м;
hобщ - общие потери напора в наружной сети до пожара, м
Нсв - свободный напор на вводе в здание, м;
ΔZ - разность высотных отметок диктующей точки и водонапорной башни.
Свободный напор на вводе в здание определяется по формуле:
Нсв=hвн.в.сети+Нпк+z
где hвн.в.сети - общие потери напора во внутренней водопроводной сети, м
Нпк - необходимый напор у расчетного пожарного крана, м
z – высота расположения пожарного крана, м
Типовые проекты водонапорных башен приведены в приложении 10.
ПОДБОР НАСОСОВ
Насосы для насосной станции подбираются в зависимости от расчетного расхода воды и необходимого напора. Насосы в насосных станциях могут быть производственно-хозяйственные, производственно-пожарные и пожарные. Пожарные насосы располагают в насосных II подъема и, если они отсутствуют, в насосных I подъема.
Вода для целей пожаротушения может быть подана под напором, достаточным для тушения пожара непосредственно от пожарных гидрантов. Такой напор обеспечивают водопроводы высокого давления.
В насосных станциях водопровода низкого давления дополнительный расход воды при пожаре обеспечивается включением пожарного насоса, который имеет напор, равный напору хозяйственно-производственных насосов.
Выбор типа НС-II (низкого или высокого давления) зависит от соотношения требуемых напоров при работе водопровода в обычное время и при пожаре.
Если Нпож.нас-Нхоз.нас.>10м, то насосную станцию строят по принципу выс. давления, то есть устанавливаю пожарные насосы, обеспечивающие Нпож.нас. и, следовательно, более высоконапорные, чем хозяйственные. При включении пожарных насосов в общий напорный коллектор обратные клапаны у хозяйственно-питьевых насосов перекроются, подача воды хозяйственно-питьевые насосы прекратится и их надо отключить. Поэтому в НС-II высокого давления пожарный насос должен обеспечить подачу не только расхода воды на пожаротушение, а подачу полного расчетного расхода воды в условиях пожаротушения, т.е. суммарный хозяйственно-питьевой, производственный и пожарный расход воды.
Если Нпож.нас.-Нхоз.нас. ≤ 10м то насосную станцию строят по принципу низкого давления. В обычное время работает один или группа хозяйственно-питьевых насосов. При пожаре включается в работу дополнительный насос той же модели, что и хозяйственно-питьевые насосы и обеспечивающий подачу воды на пожаротушение.
Подбор марок насосов можно выполнять по сводному графику полей Q-H (приложение VI и VII). На графике по оси абсцисс отложена подача насосов по оси ординат напор и для каждой марки насосов приведены поля, в пределах которых могут изменяться эти величины. Поля образованы след. образом. Верхняя и нижняя границы – это соответственно характеристики Q-H для данной марки насоса с наибольшим и наименьшим диаметром рабочего колеса в выпускаемой серии. Боковые границы полей ограничивают область оптимального режима работы насосов, т.е. область, соответствующую максимальным значениям КПД. При выборе марки насоса необходимо учесть, что расчетные значения подачи и напора насоса должны лежать в пределах его поля Q-H.
Предлагаемые насосные агрегаты должны обеспечивать минимальную величину избыточных напоров, развиваемых насосами при всех режимах работы, за счет использования регулирующих емкостей, регулирования числа оборотов, изменение числа и типа насосов, обрезки и замены рабочих колес в соответствии с изменением условий их работы в течение расчетного срока (п.7.2 СНиП 2.04.02-84).
Категорию насосной станции по степени обеспеченности подачи воды следует принимать по п. 7.1, а количество резервных агрегатов по табл. 32, п. 7.3 СНиП 2.04.02-84.
При определении количества резервных агрегатов надо учитывать, что в количество рабочих агрегатов включаются пожарные насосы. В насосных станциях высокого давления при установке специальных пожарных насосов следует предусматривать один резервный пожарный агрегат.
Насосы для насосной станции подбираются в зависимости от расчетного расхода воды и необходимого напора. Насосы в насосных станциях могут быть производственно-хозяйственные, производственно-пожарные и пожарные. Пожарные насосы располагают в насосных II подъема и, если они отсутствуют, в насосных I подъема.
Вода для целей пожаротушения может быть подана под напором, достаточным для тушения пожара непосредственно от пожарных гидрантов. Такой напор обеспечивают водопроводы высокого давления.
В насосных станциях водопровода низкого давления дополнительный расход воды при пожаре обеспечивается включением пожарного насоса, который имеет напор, равный напору хозяйственно-производственных насосов.
Необходимый напор насосов, которые подают воду из резервуара в водонапорную башню может быть определен по формуле:
Нх-п=hобщ.вод.+НБ+hБ+(ZБ-ZН)+ZВС+hП
где hобщ.вод - общие потери напора в водоводе, м;
НБ - высота водонапорной башни, м,
hБ - высота бака, м,
ZБ - отметки земли в месте установки водонапорной башни, м,
ZН - отметка от насоса, м,
ZВС - геометрическая высота всасывания, равная глубина резервуара, м;
hп - потери напора во всасывающих и нагнетательных линиях насосов (можно принять равным 2,5м)
Напор, развиваемый стационарным пожарным насосом при водопроводе высокого давления, определяют по формуле:
Нпн =hобщ.вод.+Нобщ+HГ+(ZД.Т,-ZН)+ hВС+ZВС
где hобщ.вод - общие потери напора в водоводах при пожаре, м;
Нобщ - общие потери напора в наружной сети при пожаре, м;
HГ - напор у расчетного гидранта, м;
ZД.Т,- отметка земли диктующей точки пожарного гидранта, м;
ZН - отметка оси насоса, м;
hВС - потери напора во всасывающей и нагнетательной линиях насоса (можно принимать равным Зм);
ZВС - геометрическая высота всасывания, равная глубине резервуара, м.
Напор у расчетного гидранта
НГ=НСВ+НГ.К.+ZТР
где НСВ - свободный напор у гидранта, м;
НГ.К - потери напора в гидранте и колонке м;
ZТР - глубина заложения труб, принимается в среднем равной 2,5 м.
Свободный напор у гидранта
НСВ=hР+НС+ZЗД
где hР - потери напора в рукавной линии, м;
НС - напор у насадка;
ZЗд- высота здания.
Подбор насосов производится по их основным характеристикам с учетом условий совместной работы с водопроводной сетью при различных режимах водопотребления. Основные характеристики насосов некоторых марок приведены в приложении .
Пример расчета наружного водопровода промышленного объекта
Произвести расчет наружного водопровода текстильного комбината по следующим данным:
1. Водопровод объекта - объединенный (хозяйственно-производственно-пожарный) низкого давления.
2. Источник водоснабжения - река.
3. Характеристики основных производственных зданий, количество работающих и принимающих душ в смену и производственные расходы воды приведены в таблице 6.
Таблица 6

п/п Наименование
здания Степень огнестойкости здания Объём здания, м³ Высота здания, м Высота расположения ПК, м Категория производства Кол-во рабочих в смену Кол-во рабочих принимающих душ Расход воды на производственные нужды, л/с
1 Механический цех II 2000 10 6 Д 95 90 4,8
2 Прядильный цех II 150000 10 7,5 В 290 240 6,3
3 Ткацкий цех II 45000 18 15 В 250 230 3,8
4 Отделочный цех II 28000 8 5 В 145 130 4,0
5 Котельная II 10000 12 1,5 Г 45 45 6,4
4. Генеральный план объекта с расположением на нем наружной сети и сооружений водопровода показан на рисунке 5.
Определение расчетных расходов воды.
Хозяйственно питьевые расходы.
;
;
;
;
;
;
Расходы воды на прием душа

;
;

Расходы воды на наружное и внутреннее пожаротушение
не предусмотрено




Для площади территории предприятия согласно задания расчетное количество одновременных пожаров составляет один пожар (СНиП 2.04.02-84* п. 2.22) Расход воды на пожаротушение для всего предприятия составляет 40 л/с.
Расчетные расходы воды «до пожара»
Qрасч=Qмаксх-п+Qдуш+Qп.р.
QI расч =0,24 + 1,78 + 4,8 = 6,82 л/с
QII расч =0,75 + 2,22 + 6,3 = 9,27 л/с
QIII расч =0,63 + 2,13 + 3,8 = 6,56 л/с
QIV расч =0,36 + 3,61 + 4,0 = 7,97 л/с
QV расч =0,2 + 1,25 + 6,4 = 7,85 л/с
Расчетные расходы «при пожаре»
Q' расч=Qмакс. х-п+ Qп.р.+Qпож
Q'I расч= 0,24 + 4,8=5,04 л/с
Q'II расч= 0,75 + 6,3+40= 47,05 л/с
Q'III расч= 0,63 + 3,8 =4,43 л/с
Q'IV расч= 0,36 + 4,0=4,36л/с
Q'V расч=0,2 + 6,4 = 6,6 л/с
Расходы воды для каждого здания и всего предприятия занесены в таблицу 7.
Таблица 7

п/п Наименование
здания (цеха)

чел.
л/см Q
ср.
х.-п.
л/с
k Q
макс.
х.-п.
л/с

чел.

л/ч Q
душ.
л/с
Q
пр.
л/с
л/с Q
расч.
л/с

расч.
л/с
Q
н.
п.т.
л/с
Q
вн.
п.т.
л/с
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
1. Механический 95 25 0,08 3 0,24 90 500 1,78 4,8 10 - 6,82 5,04
2. Прядильный 290 25 0,25 3 0,75 240 500 2,22 6,3 30 10 9,27 47,05
3. Ткацкий 250 25 0,21 3 0,63 230 500 2,13 3,8 20 10 6,56 4,43
4. Отделочный 145 25 0,12 3 0,36 130 500 3,61 4,0 20 10 7,97 4,36
5. Котельная 45 45 0,08 2,5 0,2 45 500 1,25 76,4 10 5 7,85 6,6
ВСЕГО: 825 0,74 - 2,18 735 - 10,99 25,3 30 10 38,47 67,48
2. Гидравлический расчет водопроводной сети на пропуск воды "до пожара"
Составляем расчетную схему отбора воды из наружной сети до пожара. (Рис. 3)

На схеме (рис. 3) нанесены:
- узловые расходы q1, q2, q3, q4, q5
(расчетные расходы для каждого цеха до пожара);
-расчетный расход для всего предприятия - Qрасч.
- длины расчетных участков.

Предположим, что точка 4 является диктующей точкой. Тогда кольцевая сеть разбивается на 2 полукольца: I полукольцо (1-2-3-4) и II полукольцо (1-6-5-4). Определим предварительные расходы воды на участках в каждом полукольце.
I полукольцо (1-2-3-4):
Участок 4-3
Участок 3-2 Q3-2=Q4-3+q3=4,64 + 6.56 = 11.2 л/с
Участок 2-1 Q2-1=Q3-2+q4 =11,2 + 7,97 = 19.17 л/с
II полукольцо (1-6-5-4):
Участок 4-5
Участок 5-6 Q5-6=Q4-5+q1=4.63 + 6,82 = 11,45 л/с
Участок 6-1 Q6-1=Q5-6+q5 =11,45 + 7,85 = 19,3 л/с
Проверка: Qрасч=Q2-1+Q6-1 =19,17 + 19,3 = 38,47 л/с
Таблица 8
Номер полукольца Участки Длина участков L,м Расход на участке Q, л/с Диаметр труб, d, мм Сопротивление участка S h=SQ2 Первое исправление Скорость м/с
S·Q ΔQ
л/с Q1=Q+ΔQ h=SQ2 I 4-3
3-2
2-1 650
400
150 4.64
11.2
19,17 100
125
150 0,202605 0,038688
0,0055665
4,36
4,86
2,15 0,94
0,43
0,1
1,16
0,97
0,69
II 4-5
5-6
6-1 600
350
250 4.63
11,45
19,3 100
125
150 Σh I=11,37 м
0,18702
0,033852
0,0092770 4,0
4,42
3,44 0,86
0,38
0,18 1,11
0,92
0,72
Σh II = 11,86 м 2,89 По расходам воды на участках подбираем диаметры труб (прил. 8)
Сопротивление участков определено по приложению 2. Расчет потерь напора приведен в таблице 12.
При предварительном распределении расходов по участкам невязка составила
Δh=11,37-11,86=0,49 м ˃ 0,5
что не превышает допустимую.

Перераспределяем расходы воды на величину поправочного расхода, прибавляя ее к недогруженным участкам II полукольца и отнимая от недогруженных участков I полукольца.
После перераспределения расходов воды невязка составит
Δh' = 11,37 -11,86 = 0,49 м
что не превышает допустимую.
Линейные потери напора в кольцевой сети

Общие потери напора в сети (линейные и местные)
hобщ=1,1 · 11,62=12,78 м
3. Гидравлический расчет водопроводной сети на пропуск воды
«при пожаре»
Составляем расчетную схему отбора воды из наружной сети при пожаре рис.3

Рис.3
Отбор воды на наружное пожаротушение в количестве 30 л/с осуществляется из двух пожарных гидрантов, установленных в точках 4 и 6. Считаем, что точка 5 является диктующей точкой. Определяем предварительные расходы воды на участках в каждом полукольце. Следует иметь в виду, что нумерация участков изменилась, поскольку добавилось две дополнительных точки водоотбора – пожарные гидранты.
I полукольцо (1-2-3-4-5)
Участок 5-4 Q5-4=q22=17,052=8,525 л/с
Участок 4-3 Q4-3=Q5-4+QНПТ2=8,525+302=23,525 л/с
Участок 3-2 Q3-2=Q4-3+q3=23,525+4,43=27,955 л/сУчасток 2-1 Q2-1=Q3-2+q4=27,955+4,36=32,315 л/с
II второе полукольцо (1-8-7-6-5)
Участок 5-6 Q5-6=q22=17,552=8,525 л/с
Участок 6-7 Q6-7=Q5-6+QНПТ2=8,525+302=23,525 л/сУчасток 7-8 Q7-8=Q6-7+q1=23,525+5,04=28,565 л/сУчасток 8-1 Q8-1=Q7-8+q5=28,565+6,6=35,165 л/с
Проверка Qрасч´= Q2-1+Q8-1=32,315+35,165=67,48 л/с
Диаметры труб на участках оставляем такие же, какие были выбраны в ходе основного расчета, при пропуске воды «до пожара». Определение потерь напора в кольцевой сети при пожаре приведено в таблице13.
Номер полукольца Участки Длина участков L,м Диаметр труб, d, мм Расход на участке Q, л/с Сопротивление участка S h=SQ2 Первое исправление Скорость м/с
SQ ΔQ
л/с Q1=Q+ΔQ Σh1=SQ2 I 5-4
4-3
3-2
2-1 100
550
400
150 100
100
125
150 8,525
23,525
27,955
32,315 0,03117
0,171435
0,038688
0,0055665 2,26
94,87
30,23
9,81 1,0
2,94
2,2
1,8
II 5-6
6-7
7-8
8-1
100
500
350
250
100
100
125
150

8,525
23,525
28,565
35,165 Σh I = 137,17 м
0,03117
0,15585
0,033852
0,0092775
2,26
86,25
27,62
11,47
1,0
2,94
2,2
1,97
Σh II = 127,6 м
Таблица 9
Анализ первоначальных результатов проверочного расчёта наружной водопроводной сети, т.е. ещё до проведения увязки, показывает, что отбор воды для пожаротушения с гидрантов наружной сети в значительной мере изменяет нагрузку различных участков сети. Так на участках 4-3 и 6-7 потери напора составили 96,9 и 88,09 м соответственно. Скорость движения
воды на этих участках составила 2,94 м/с, что также превышает рекомендуемые значения равные 2÷2,5 м/с. В целях снижения потерь напора на данных участках увеличим диаметры труб, полученные в результате основного расчета. После замены диаметров труб на участках
4-3 и 6-7 со 100 мм на 125 мм повторяем проверочный расчёт.
Номер полу-кольца Участки Длина участков, м Диаметр труб, мм Расход на участке Q, л/с Сопротивление участка S h=SQ2 ,м Первое исправление Скорость м/с
SQ ΔQ
л/с Q1=Q+ΔQ Σh1=SQ2 I 5-4
4-3
3-2
2-1 100
550
400
150 100
125
125
150 8,525
23,525
28,565
32,315 0,03117
0,053196
0,038688
0,0055665 2,26
29,44
30,23
5,81 0,27
1,25
1,1
0,18
1,1
1,89
2,2
1,8
II 5-6
6-7
7-8
8-1
100
500
350
250
100
125
125
150

8,525
23,525
28,565
35,165 Σh I = 67,74 м
0,03117
0,04836
0,033852
0,0092775
2,26
26,76
27,62
11,47
0,27
1,14
0,96
0,33 1,1
2,2
2,2
1,8
Σh II = 68,11 м 5,5 Таблица 10
Увеличив диаметры труб на участках 4-3 и 6-7 на ближайшие по значению (см. прил. 2), определяем потери напора в полукольцах.

Δh=67,74 – 68,11 = 0,37 м < 1,0 м что не превышает допустимую.
На этом проверочный расчёт сети заканчиваем.
Т.о. потери напора в сети при пожаре составили:

Общие потери напора в сети при пожаре (линейные и местные)
hобщ = 1,1 · 67,93=74,72 м
4. Расчет водоводов
Расчет водоводов, прокладываемых между насосной станцией II подъема и водопроводной сетью, производится по максимальному секундному расходу воды,
В часы максимального водопотребления расчетный расход воды на хозяйственно-питьевые, производственные и душевые нужды составляет 40,13 л/с.
При аварии одного из водоводов и пожаре на объекте другой водовод должен обеспечить подачу воды в количестве 100% на пожарные и 70% на хозяйственно-питьевые и производственные нужды.
Qв=0,7Qрасч+Qпож=0,7·38,47+40=66,93 л/с
По расходу 68,09 л/с по таблице 4 подбираем диаметры труб каждого водовода
dВ=300 мм
Потери, напора, в одном водоводе при пожаре составят
hв=A∙l∙Q2=0,9863∙10-6∙400∙66.932=1,8 мГде:
- А – (! Для Q, м³/с) удельное сопротивление чугунного трубопровода диаметром 300 мм (приложение 1).
- l – длина водоводов, равная 400 м (см. генплан объекта)
Так как водоводы работают в 2 линии, то по каждой из них до пожара пройдет половина расчетного расхода

потери напора в водоводе составят
hв=A∙l∙Q2=0,9863∙10-6∙400∙19,242=0,14м5. Расчет запасных и напорно-регулирующих емкостей
5.1. Расчет емкости резервуара чистой воды.
Емкость резервуара определяется по формуле
Wр=Wрег.+Wн.п.з.+Wс.н.
Для определения регулирующего объема и объема воды для собственных нужд определяем объем сменного водопотребления по формуле

Wрег.=0,18Wс.в.=0,18·749,98=135 м3
Wс.н.=0,03Wс.в.=0,03·749,98=22,5 м3
Объем неприкосновенного пожарного запаса воды определяется по формуле

Таким образом
Wр=135+728,78+22,5=886,28 м3
Принимаем 2 типовых резервуара емкостью 500 м каждый:
типовой проект 901-4-15 (приложение 9)
5.2. Расчет объема водонапорного бака
Емкость водонапорного бака определяется по формуле
WВ.Б.=Wрег.+Wн.п.з.
Wрег=0,06 · Wс.в.=0,06·749,98=44,99 м3
Wн.п.з. – неприкосновенный пожарный запас воды на первые 10 минут тушения одного наружного и одного внутреннего пожара.

Таким образом,
WВ.Б..=44,99 + 40,0 = 85м3
Зная емкость бака, определяем его диаметр и высоту:
Для водонапорных баков принимают , тогда Wб=π∙Д24Нб, подставляя вместо Нб=Дб/1,5 и упрощая, получим:
,
В рассматриваемом примере эти величины составят:
,
5.3. Определение высоты расположения бака.
Высоту расположения водонапорного бака определяем по формуле
НБ=hобщ+НС,В,+ΔZ
где hобщ =12,78 м – общие потери напора в сети до пожара.
Свободный напор на вводе в здание
НС.В.=hвн.сети+НП,К,+Z
hвн.сети – потери напора во внутренней сети принимаем 2м). Напор у пожарного крана должен обеспечить подачу струи с расходом 5 л/с.
Определяется по формуле: НПК=hобщ+hС,=(SРn+Sн)Q2
где
SР =0,077 – сопротивление одного непрорезин. Рукава, длиной 20 м и диаметром 66 мм.
Sн=0,634 – сопротивление насадка диаметром 19 мм. Тогда
НПК=( 0,034·1+0,634)52=16 м
Z=7,5 м – геометрическая высота подъема воды от уровня земли до наиболее высокорасположенного и наиболее удаленного от ввода внутреннего пожарного крана прядильного цеха. Тогда
НС.В.=2 + 7,5 +16 = 25,5 м
Разность отметок диктующей точки и водонапорной башни
ΔZ=ZД,Т,-ZБ=18 – 23= - 5 м
ZД,Т =18 м – отметка диктующей точки
ZБ =23 м – отметка у водонапорной башни
(см. генплан)
таким образом
HБ=12,78 + 25,5 + (-5) = 33,28 м
По приложению 10 принимаем водонапорную башню с баком емкостью 100 м3
и высотой расположения бака 36 м (типовой проект 4-18-664).
6. Подбор насосов
Производительность хозяйственно-производственных насосов определяется
по максимальному расходу воды на хозяйственно-производственные нужды
Qрасч.=40,13 л/с
Напор хозяйственно-производственных насосов определяется по формуле
НХ-П=hобщ.вод+Нб+hБ+ΔZ+ZС,В,+hП
где hобщ.вод =0,16 м – потери напора в водоводе
Нб =36 м – высота водонапорной башни
hБ =3,5 м – высота водонапорного бака
ΔZ=ZБ-ZН= 26-26 = 0 – разность отметок земли в месте установки водонапорной башни и оси насоса;
ZС,В =Зм- геометрическая высота всасывания, равная глубине резервуара;
hП – потери напора во всасывающей и нагнетательной линиях насоса
(приближенно принимаем 2 м)
Тогда НХ-П=0,16 + 36,0 + 3,5 + 3 + 2 = 44,66 м ≈ 47 м
Расчетный расход воды, подаваемый в сеть при пожаре составляет Qрасч´=67,89 л/с Напор насосов при работе во время пожара определяем по формуле:

где hвод.пож. и hc.пож – соответственно потери напора в водоводах и водопроводной сети при пожаротушении, м; Нсв – свободный напор у гидранта, расположенного в диктующей точке, м. Для водопроводов низкого давления Нсв=10м; Zд.т.- геодезическая отметка в диктующей точке, м. Тогда

Т.к. в нашем примере Нпож.нас-Нхоз.нас.≥10м, то насосная станция второго подъема строится по принципу высокого давления.
Расчетные значения подачи и напора, принятые марки и кол-во насосов, категория насосной станции приводятся в табл. 15 .
По приложениям 10 и 11 подбираем для хозяйственно-производственные и пожарные насосы.

Таблица 11
Тип насоса Расчётная подача насоса
м³/час Расчётный напор насоса, м Принятая марка насоса Количество
насосов
Рабочих Резервных
Хозяйственный 144 47 Д500 – 65 1 1
Пожарный 245 89.2 Д250 - 130 1 1


Приложение 1
Значение удельных сопротивлений (А) для труб
d, мм Стальные трубы
А (для Q , м3/с) Чугунные трубы
А ( для Q , м3/с)
20 1643000 -
25 436700 -
32 93860 -
40 44530 -
50 11080 13360
70 2893 -
80 1168 1044
100 267 339,1
125 86,2 103,5
150 33,9 39,54
175 20,79 -
200 6,959 8,608
250 2;187 2,638
300 0,8466 0,9863
350 0,3731 0,4368
400 0,1859 0,2191
450 0,09928 0,1187
500 0,5784 0,06782
600 0,02262 0,02596
700 0,01098 0,01154
Приложение 2
Значение сопротивления S чугунных труб
(для Q, л/с)
Длина трубопровода
l, м Внутренний диаметр d, мм
100 125 150 200
50 0,015585 0,004836 0,0018555 0,0004046
100 0,03117 0,009672 0, 003711 0,0008092
150 0,046755 0,014508 0,0055665 0,0012138
200 0,06234 0,019344 0,007422 0,0016184
250 0,077925 0,2418 0,0092775 0,002023
300 0,09351 0,029016 0,011133 0,00242276
350 0,109095 0,033852 0,0129885 0,0028322
400 0,12468 0,038688 0,014844 0,0032368
450 0,140265 0,043524 0,0166995 0,0036414
500 0,15585 0,04836 0,018555 0,004046
550 0,171435 0,053196 0,0204105 0,0044506
600 0,18702 0,058032 0,022266 0,0048552
650 0,202605 0,062868 0,0241215 0,0052598
700 0,21819 0,067704 0,025977 0,0056644
750 0,233775 U, 07254 0,0278325 0,006069
800 0,24936 0,077376 0,029688 0,0064736
850 0,264945 0,082212 0,0315435 0,0068782
900 0,28053 0,087048 0-,U33399 0,0072828
950 0,296115 0,091884 0,0352545 0,0076874
1000 0,3117 0,09672 0,037 JI 0,008092
Приложение 3
Значения сопротивлений (Sр) стандартного пожарного рукава длиной 20 м
Диаметр
d, мм Сопротивление рукава
Прорезиненного Непрорезиненного
51 0,13 0,24
66 0,034 0,077
77 0,015 0,030
89 0,007 -
110 0,0022 -
150 0,0004 -
Приложение 4
Значения сопротивлений (Sн) насадков
dн, мм Sн
13 2,89
16 1,26
19 0,634
22 0,353
25 0,212
28 0,135
32 0,079
38 0,04
50 0, 013
65 0,0046
Приложение 5
Значение сопротивлений для гидрантов и колонок

Место сопротивления S ( при Q , л/с)
Гидрант и колонка ленинградского типа
Подземный гидрант и колонка московского типа
Наземный гидрант и колонка московского типа
Гидрант пожарный подземный
(ГОСТ 8220-62)
при высоте гидранта:
до 1,5 м
более 1,5 мSr = 0,0036; SК = 0,0021
Sr = 0,0016; SК = 0,0035
SГ+К = 0,0063

0,0015
0,002
Приложение 6
Значение напора (Н) и расхода жидкости (Q, л/с) в зависимости от радиуса компактной струи
Диаметры насадков
rК 13 16 19 22 25
нс Q, л/с нс Q, л/с
нс Q,л/с
нс Q, л/с
нс Q,л/с
6 8,1 1,7 7,8 2,5 7,7 3,5 7,7 4,6 7,5 5,9
7 9,6 1,8 9,2 2,7 9,0 3,8 8,9 5,0 8,7 6,4
8 11,2 2,0 10,7 2,9 10,4 4,1 10,2 5,4 10,1 6,9
9 13,0 2,1 12,4 3,1 12,0 4,3 11,7 5,8 11,5 7,4
10 13,9 2,3 14,1 3,3 13,6 4,6 13,2 6,1 12,9 7,8
11 16,9 2,4 15,8 3,5 15,2 4,9 14,7 6,5 14,4 8,3
12 19,1 2,6 17,7 3,8 16,9 5,2 15,3 6,8 15,9 8,7
13 21,4 2,7 19,7 4,0 18,7 5,4 18,0 7,2 17,5 9,1
14 23,9 2,9 21,8 4,2 20,6 5,7 19,8 7,5 19,2 9,6
15, 26,7 3,0 24,0 4,4 22,6 6,0 21,6 7,8 20,9 10,0
16 29,7 3,2 26,5 4,6 24,7 6,2 23,6 8,2 22,7 10,4
17 33,2 3,4 29,2 4,8 27,1 6,5 25,7 8,5 24,7 10,8
18 37,1 3,6 32 ,2 5,1 29,6 6,8 28,0 8,9 26,8 11,3
19 41,7 3,8 35,6 5.3 32,5 7,1 30,5 9,3 29,1 11,7
20 46,8 4,0 39,4 0,6 35,6 7,о 33,2 9,7 31,5 12,2
21 53,3 4,3 43,7 5,9 39,1 7,8 36,3 10, 1 34,3 12,8
22 60,9 4,6 48,7 6,2 43,1 8,2 39,6 10,6 37,3 13,3
23 70,3 4,9 54,6 6,6 47,6 8,7 43,4 11,1 40,6 13,9
24 82,2 5,3 61,5 7,0 52,7 9,1 47,7 11,7 44,3 14,5
25 98,2 5,8 70,2 7,5 58,9 9,6 52,7 12,2 48,6 15,2
26 - - 80,6 8,0 66,2 10,2 58,5 12,9 53,5 15,9
27 - - 94,2 8,6 75,1 10,9 65,3 13,7 59,1 16,8
28 - - - - 86,2 11,6 75,5 14,5 65,8 17,7
Приложение 7
Определение диаметров труб по величине скорости
Расход Q, л/с
Внутренний диаметр d, мм
100 125 150 200 250 300 350 400
1 0,13 - - - - - - -
2 0,245 - - - - - - -
3 0,37 0,24 - - - - - -
4 0,49 0,315 0,22 - - - - -
5 0,61 0,39 0,274 - - - - -
6 0,73 0,47 0,33 - - - - -
7 0,86 0,55 0,384 0,217 - - - -
8 0,98 0,63 0,44 0,248 - - - -
9 1,1 0,71 0,493 0,32 - - - -
10 1,22 0,79 0,548 0,31 - - - -
12 1,47 0,94 0,66 0,37 0,24 - - -
14 1,71 1,1 0,77 0,434 0,278 - - -
16 1,96 1,26 0,88 0,5 0,32 0,22 - -
18 2,2 1,42 0,99 0,56 0,36 0,247 - -
20 2,45 1,52 1,1 0,62 0,4 0,275 0,205 -
22 2,69 1,73 1,21 0,68 0,44 0,3 0,226 -
24 2,94 1,89 1,32 0,74 0,48 0,33 0,246 -
26 - 2,05 1,43 0,81 0,52 0,375 0,267 0,206
28 - 2,2 1,53 0,87 0,56 0,385 0,287 0,22
30 - 2,36 1,64 0,93 0,6 0,41 0,308 0,237
32 - 2,52 1,75 0,99 0,64 0,44 0,328 0,253
34 - 2,68 1,86 1,05 0,68 0,467 0,349 0,269
36 - 2,83 1,97 1,12 0,72 0,495 0,360 0,285
38 - 2,99 2,08 1,18 0,76 0,52 0,39 0,3
40 - - 2,19 1,24 0,84 0,55 0,41 0,316
42 - - 2,3 1,3 0,86 0,58 0,43 0,33
44 - - 2,41 1,36 0,88 0,6 0,45 0,35
46 - - 2,52 1,43 0,92 0,63 0,47 0,36
48 - - 2,63 1,49 0,95 0,66 0,49 0,38
50 - - 2,74 1,55 0,69 0,69 0,51 0,395

Приложение 8
Основные данные типовых резервуаров
Типовой проект Вместимость м3 Размеры Материал
901-4-10 100 3,7x6,5 Железобетонный монолитный цилиндрический
901-4-11 200 3,7x10 То же
901-4-15 400-000 5,1х12 -//-
90I-4-16 1000 5,1x18 -//-
90I-4-17 2000 5,1x24 -//-
901-4-18 150 3,82x8 -//-
901 -4-21 100 3,6x6 Цилиндрический из сборных железобетонных конструкций
901-4-22 250 3,6x10 То же
901-4-23 500 4,8x12 -//-
4-18-840 100 3,5x6x6 Железобетонной прямоугольный из сборных унифицированных конструкций заводского изготовления.
4-18-841 20О 3,5x12x6 То же
4-18-842 500 3,6x12x12 -//-
4-18-850 1000 4,8x18x12 -//-
4-18-851 2000 4,8x24x18 -//-
4-18-852 3000 4,8x24x30 -//-
4-18-858 6000 4,8x36x36 -//-
4-18-854 10000 4,8x48x48 -//-
4-18-855 20000 4,8x64x64 -//-
901-4 -8с 100 2,0x7,6 Открытый пожарный резервуар из бутобетона
150 2,5x9,3 То же из кирпича
901-4-13 100 3,8x5,8 Кирпичный цилиндрический
901-4-13 150 2,8x8,2 То же


Приложение 9
Основное данные типовых водонапорных башен
Типовой проект Число
баков Вместимость
бака, м3 Высота расположения баков (напор), м
4-18-664 3 100,200,300 28,32,36
901 -5-12/70 1 500 41
901-5-26/70 1 300 21,24,30,36,42
901-5-28/70 1 800 24,30,36
901-5-14/70 1 15 6,9
901-5-9/70 1 I50 18,24
901-5-20/70 1 12 9,12,15,18,21
9.01-5-21/70 1 50 9,12,15,18,21,24,27,2
90I-5-22/7Q 1 100 9,12,10,18,21,24
901-5-23/70 1 200 9,12,15,18,21,24
901-5-24/70 1 300 10,18,21,24,30
901-5-25 1 500 15,18,21,24,30
901 -5-1 3/70 1 15 0,9
901-5-15/70 1 25 12
901-5-16/70 1 50 18

Приложение 10
Сводный график полей Q-H центробежных консольных насосов типа К и КМ
Приложение 11
Сводный график центробежных насосов двустороннего входа типа Д (НД)
ПРИЛОЖЕНИЕ 12
ГОУ СПО Пожарно-спасательный колледж
"Санкт-Петербургский центр подготовки спасателей".
 
Расчетная работа
по курсу «Противопожарное водоснабжение»
ТЕМА: Гидравлический расчет наружного водопровода .
Выполнил Быков Евгений Владимирович
(звание, фамилия, имя, отчество)
II курс, группа №602, Билет №1708
(курс, № группы, № зачетной книжки)
Руководитель _Дмитриев Н.И.___
(ученая степень, ученое звание)
______________________
(специальное звание, ФИО)
Дата защиты _______________________
Оценка ____________________________
____________________________
(подпись руководителя)
Санкт-Петербург 2011
Список литературы:
Качалов А.А., Воротынцев Ю.П., Власов А.В. Противопожарное водоснабжение. – М.: Стройиздат, 1985.
Гидравлика и противопожарное водоснабжение. /Под ред. Ю.А. Кошмарова. –М.: ВИПТШ МВД СССР, 1985.
Сборник задач по курсу «Противопожарное водоснабжение» Ю.Г. Баскин, А.И. Белявцев
СНиП 2.04.02-84 Водоснабжение. Наружные сети и сооружения. - М.: Стройиздат, 1985.
СНиП 2.04.01-85 Внутренний водопровод и канализация зданий. - М.: Стройиздат, 1986.
Свод правил 8.13130.2009 Системы противопожарной защиты. Источники наружного противопожарного водоснабжения. Требования пожарной безопасности – М. 2009.
Свод правил 10.13130.2009 Системы противопожарной защиты. Внутренний противопожарный водопровод. Требования пожарной безопасности – М. 2009
Дмитриев Николай Иванович
Владимир Алексеевич Шклярик
доцент
ПРОТИВОПОЖАРНОЕ ВОДОСНАБЖЕНИЕ
Задания и методические указания по выполнению
расчетной работы

Приложенные файлы

  • docx 18171712
    Размер файла: 1 MB Загрузок: 0

Добавить комментарий